- 杨晚生;郭开华;
介绍了微型燃气轮机(微燃机)冷热电三联产系统(三联产)的构成,利用热力学理论对三联产系统在额定工况下的产品成本单价进行了分析,计算了在不同天然气成本单价和微燃机不同工况下排气(烟气)余热利用率ηy的发电量成本单价和制冷量成本单价。计算表明,发电量成本单价随ηy的增加而减小;天然气成本单价增加会增大发电量成本单价;提高ηy对降低发电量成本单价有作用;制冷量成本单价随天然气成本单价增加而增加;ηy在>70%后对单位制冷量成本单价的影响降低。
2010年07期 v.39;No.283 1-3+6页 [查看摘要][在线阅读][下载 447K] [下载次数：443 ] |[网刊下载次数：5 ] - 李占元;
为了提高机组调峰运行的经济性,以国华粤电台山发电有限公司(台山电厂)600 MW机组为例,分析了定滑压运行曲线的确定及运行方式实施的方法,并对机组采用定滑压运行方式带来的影响进行了分析。分析表明,台山电厂5台600 MW机组按照最佳定滑压运行曲线运行,全年可累计节约标煤11 813.1 t,SO2、CO2和粉尘排放分别减少180,77 762,2 568 t/a。
2010年07期 v.39;No.283 4-6页 [查看摘要][在线阅读][下载 397K] [下载次数：271 ] |[网刊下载次数：6 ] - 徐仿优;胡光明;刘光耀;严俊杰;
火力发电机组冷端系统的工作性能直接影响到整个机组的热经济性和安全性。针对沙角A电厂4号机组冷端系统,研究得出了不同负荷和循环水温度下循环水泵的最优运行方式。通过变工况计算,得出了机组不同运行工况下凝汽器运行端差、循环水温升和排汽温度的运行标准值。对该机组冷端系统的经济性诊断表明,机组凝汽器冬、春季端差偏高是由于真空泵连接管路有蒸汽凝结使阻力增加所致,因此应加强监测,及时排水,从而提高机组的运行经济性。
2010年07期 v.39;No.283 7-10页 [查看摘要][在线阅读][下载 504K] [下载次数：329 ] |[网刊下载次数：5 ] - 苏建民;
福建劣质无烟煤是目前世界上最难燃烧煤种之一,实现该煤种的高效、洁净燃烧一直是一个技术难题。对此,采用循环流化床(CFB)锅炉,并采取"床下燃烧器+床上烟煤脉动给煤"、双回料器、提高燃烧温度、增加炉膛高度、低床压、控制原煤粒径等措施,实现福建劣质无烟煤优化燃烧,锅炉燃烧效率>95%。
2010年07期 v.39;No.283 11-13页 [查看摘要][在线阅读][下载 388K] [下载次数：89 ] |[网刊下载次数：7 ]
- 王彬全;麻红磊;金余其;池涌;严建华;岑可法;
选取典型城市生活污泥,以能量平衡分析为基础,分别计算了污泥直接焚烧和干化焚烧2种情况下所需要的辅助燃料量(以煤为例),并得出了干化焚烧综合处理过程中辅助燃料总消耗量和能量利用率随干化程度的变化关系。计算结果表明,对污泥进行适当干化后再焚烧较为合理。给出了辅助燃料消耗量和能量利用率曲线,为污泥干化焚烧经济运行提供了一种理论分析方法。
2010年07期 v.39;No.283 14-17页 [查看摘要][在线阅读][下载 490K] [下载次数：1096 ] |[网刊下载次数：5 ] - 程庆芳;张邓杰;戴义平;
为了充分利用水泥窑窑头窑尾排放的烟气余热进行发电,提高热源的利用率,以新型干法水泥生产过程中产生的烟气为热源,建立了烟气余热发电模型。在给定的烟气余热条件下,采用遗传算法对水泥窑烟气双压余热锅炉热力系统的主要参数进行了优化,得出了双压系统最大汽轮机轴端功率以及最优参数,进而对主要参数对双压系统汽轮机轴端功率的影响规律进行了分析。
2010年07期 v.39;No.283 18-22页 [查看摘要][在线阅读][下载 604K] [下载次数：340 ] |[网刊下载次数：9 ] - 刘定平;蔡泓铭;叶向荣;
超临界机组锅炉效率与NOx排放之间存在着互相制约的关系。通过建立最小二乘支持向量机(LSSVM)模型对某超临界600 MW机组锅炉运行数据进行训练,并通过多目标微分进化算法(MODE)对锅炉效率及NOx排放进行寻优,得到了全局优化后参数调整策略。优化结果表明,此模型能很好地兼顾降低NOx排放量和提高锅炉效率的目的,为超临界火力发电机组高效低污染运行调整提供指导。
2010年07期 v.39;No.283 23-26+35页 [查看摘要][在线阅读][下载 591K] [下载次数：111 ] |[网刊下载次数：4 ] - 聂孝峰;李东阳;刘源;张超;李强;
大型串联一体式电袋复合除尘器气流分布是影响除尘效率的因素。应用数值模拟方法计算300 MW机组电袋复合除尘器内部流场状态,依据除尘器内部全流场、滤袋迎风面气流速度和滤袋单元流量分配的要求,对比3种方案后最终确定采用在电袋复合除尘器中间设置多孔气流分布板,末端灰斗两侧沿宽度方向设置挡风板的方案。该方案应用后的试验结果与数值模拟结果基本一致,可获得良好的气流流场分布。
2010年07期 v.39;No.283 27-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 524K] [下载次数：315 ] |[网刊下载次数：4 ] - 郭瑞堂;高翔;潘卫国;任建兴;张晓波;李琦芬;冷雪峰;
利用双搅拌釜反应器研究NO2在石灰石浆液中的吸收过程。对石灰石浆液浓度、反应温度、石灰石粒径分布、搅拌速率、NO2入口浓度及烟气中的含氧量等对NO2吸收速率的影响研究表明,在NO2的吸收过程中,石灰石的溶解影响显著;NO2的吸收速率随着搅拌速率、NO2入口浓度和烟气中含氧量的升高而升高,较低的反应温度有利于NO2的吸收。
2010年07期 v.39;No.283 31-35页 [查看摘要][在线阅读][下载 556K] [下载次数：221 ] |[网刊下载次数：4 ] - 刘树涛;郑坊平;陈吉刚;唐丽英;王彩侠;
通过对电站用12%Cr型马氏体耐热钢不同工艺热处理的组织性能研究表明,正火(1 020～1 070℃×1 h)+回火(760℃×2 h)或高温退火(1 050℃×1 h)+回火(760℃×2 h)工艺热处理后的组织为板条马氏体,硬度在CSN417134—1977要求范围内;等温退火(1 050℃×1 h→670℃、750℃、870℃)+回火(760℃×2 h)工艺热处理后的组织为板条马氏体+珠光体,硬度在标准要求范围内;不完全退火(850℃、870℃)工艺热处理后会得到深浅二区域组织,其中深色区域为颗粒状珠光体,浅色区域为铁素体+碳化物,并且试样的硬度低于标准要求的下限值。
2010年07期 v.39;No.283 36-39+46页 [查看摘要][在线阅读][下载 938K] [下载次数：244 ] |[网刊下载次数：3 ]
- 曾培强;郑伟林;刘道鹏;
对黄埔电厂5、6号机组1 025 t/h锅炉进行了低氧燃烧优化试验,总结出了一套安全、节能、减排的最优低氧运行方案。采用低氧燃烧运行后,锅炉NOx排放浓度从414mg/m3下降为358 mg/m3;锅炉效率提高0.77%,供电标煤耗下降0.92 g/(kW.h);电除尘器后烟尘浓度由150 mg/m3下降为70 mg/m3。
2010年07期 v.39;No.283 40-42+46页 [查看摘要][在线阅读][下载 490K] [下载次数：144 ] |[网刊下载次数：3 ] - 梁法光;周虹光;张开飞;
通过测量不同工况下的出口风量和火花示踪试验,对双分级旋流燃烧器(DSB)进行了冷态试验研究。试验结果表明,DSB燃烧器一次风速调节范围宽,可将空气分级和燃料分级相结合,因此具有很好的多煤种适应性和NOx控制性能。
2010年07期 v.39;No.283 43-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 493K] [下载次数：277 ] |[网刊下载次数：7 ] - 王慧丽;蔡新春;
对永济电厂2号机组循环流化床锅炉进行的试验认为,其热效率低主要是燃煤热值偏低、空气预热器入口氧量偏小、分离器效率低、煤粒偏细造成飞灰含碳量偏高所致。对此,通过优化选择一、二次风量以及在碎煤机前增设筛分装置减少过细煤粒等措施,使飞灰含碳量从原来的14.35%、13.92%和12.97%降到10.34%、9.93%和8.98%,锅炉热效率由原来的87.374%、87.767%和87.916%提高到89.290%、89.773%和89.848%,效果显著。
2010年07期 v.39;No.283 47-49+52页 [查看摘要][在线阅读][下载 474K] [下载次数：216 ] |[网刊下载次数：5 ] - 刘继禄;
循环流化床(CFB)锅炉起动点火是其冷态起动过程的关键步骤。CFB锅炉普遍点火用油量大,对此结合1台300 MW机组CFB锅炉起动过程,对节油点火方法进行了试验研究。研究表明,提高油枪雾化质量、优化床料高度、采用微流化及脉冲投煤等方法,可以达到节油点火的目的。
2010年07期 v.39;No.283 50-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 329K] [下载次数：82 ] |[网刊下载次数：6 ] - 郭仲德;张树芳;
分析给水泵汽轮机排汽排入主凝汽器对汽轮机真空的影响,提出在凝结水泵与轴封加热器间加装小型凝汽器来回收部分给水泵汽轮机的排汽热量的改造设想。以600 MW机组为例,计算改造后机组效率的变化。计算结果表明,改造后主凝汽器蒸汽负荷减少,机组做功及效率提高,能有效地降低标准煤耗率,经济效益显著。
2010年07期 v.39;No.283 53-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 449K] [下载次数：259 ] |[网刊下载次数：6 ] - 杨培成;周丽;
汽轮机低压旁路温度控制系统的被控对象具有参数变化幅度大、变化速度快的特点,因此提高控制系统响应的快速性、调节的稳定性、控制的精确性,保证主体设备安全是低压旁路温度控制系统需要解决的问题。在分析了典型控制策略的基础上,提出了采用简易前馈信号和自动设定的闭环反馈控制及精确前馈和自动设定的闭环反馈控制2种优化方案。比较表明,在没有减温水流量信号的情况下,可采用控制逻辑简易明了、具有良好的快速响应特性和稳态的控制精度的简易前馈自动设定的闭环控制方案;精确前馈自动设定的闭环控制方案的理论计算精确,并具有闭环控制修正功能,控制精度最高。
2010年07期 v.39;No.283 57-61页 [查看摘要][在线阅读][下载 534K] [下载次数：105 ] |[网刊下载次数：4 ] - 王冠丁;王文彬;安惠勇;王琥;
针对神华国华准格尔电厂2×330 MW机组锅炉二次风量和烟气含氧量校正难以投入自动控制方式的问题,对锅炉燃烧控制系统进行了优化。将空气预热器出口二次风压力由定值控制改为随机组负荷变化的滑压控制;将氧量校正回路中校正二次风挡板开度改为校正二次风压力;根据相应给煤机的给煤量指令开环控制各层二次风挡板。优化后,提高了锅炉运行经济性,锅炉排烟温度降低了4.03℃,机组煤耗降低了0.19 g/(kW.h),一次风机电耗率降低了0.30%,送风机电耗率降低了0.03%,引风机电耗率降低了0.10%,全厂厂用电率降低了0.43%。
2010年07期 v.39;No.283 62-64+79页 [查看摘要][在线阅读][下载 456K] [下载次数：247 ] |[网刊下载次数：4 ] - 王庆国;颜文俊;姚维;
在综合对比用于循环水系统轴功率优化模型的2种不同粒子群优化算法的基础上,提出用服从均匀分布惯性权重的粒子群优化算法求解轴功率优化问题,得到了最优决策向量。该算法能够有效地找到循环水系统中循环水泵的最优组合和最佳调速比,使水泵在高效区内运行,提高系统的运行效率。与遗传算法相比,其实现简单,收敛速度快,并有更好的全局收敛特性和更小的系统误差。
2010年07期 v.39;No.283 65-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 438K] [下载次数：211 ] |[网刊下载次数：4 ] - 张秋生;梁华;胡晓花;
介绍了基于区域并网的发电厂自动发电控制(AGC)和一次调频回路的控制结构和控制方法的改进方案。合理设计控制区域的AGC控制逻辑,消除AGC指令短周期波动对机组运行稳定性的影响;设计能够兼顾机组运行安全性和经济性的综合控制方案,增加针对厂级机组负荷优化分配系统的考核指标。
2010年07期 v.39;No.283 69-71页 [查看摘要][在线阅读][下载 413K] [下载次数：232 ] |[网刊下载次数：4 ] - 陈小强;罗志浩;尹峰;
以华能玉环电厂、国电北仑电厂超超临界1 000 MW机组为例,在对其辅机故障减负荷(RB)试验中炉膛负压和一次风母管压力波动大、水煤比严重失调导致蒸汽温度大幅波动等问题分析的基础上,对机组RB的炉膛压力、一次风母管压力、蒸汽温度控制策略进行了优化。实际应用表明,优化后机组RB的控制效果明显提高。
2010年07期 v.39;No.283 72-74页 [查看摘要][在线阅读][下载 385K] [下载次数：272 ] |[网刊下载次数：7 ] - 梅升;郝德锋;
针对淮北临焕电厂配循环流化床(CFB)锅炉的2×300 MW机组具有多变量、非线性、大迟延的特点,设计了协调、一次调频、燃料、一次风、二次风等控制策略。实际应用表明,该控制策略的控制效果较好。
2010年07期 v.39;No.283 75-79页 [查看摘要][在线阅读][下载 476K] [下载次数：121 ] |[网刊下载次数：9 ] - 胡琨;
介绍了600 MW机组凝结水补充水(凝补水)系统常规设计方案,并针对常规设计方案存在的问题,对凝补水系统进行优化设计,优化设计方案具有系统简单、运行费用低、管理方便、经济性高等优点,可满足机组起动及锅炉清洗要求。优化设计降低了设备投资成本,减少了电厂占地面积。
2010年07期 v.39;No.283 80-82页 [查看摘要][在线阅读][下载 296K] [下载次数：120 ] |[网刊下载次数：3 ] - 孙心利;
中水在火力发电厂主要用作循环水的补充水。对目前火力发电厂中水回用中存在有机物、氨、氮、油类物、磷、盐等含量均较高的问题进行了研究分析,认为循环水补充水石灰处理+复合水质稳定剂处理的工艺比较适合中水回用电厂;应加强循环水杀菌处理,保证循环水胶球清洗系统的清洗效果及增加循环水流速,以防止凝汽器管的腐蚀,同时还应加强对循环水管道和冷却塔水泥构件的防腐。增加污水在好氧池的曝气时间或增加曝气量,可有效降低出水的氨氮含量。
2010年07期 v.39;No.283 83-86+94页 [查看摘要][在线阅读][下载 658K] [下载次数：258 ] |[网刊下载次数：5 ] - 于学斌;贺桂林;王海鸥;耿兆龙;
国华盘山发电有限责任公司1号、2号机组给水采用加氧处理,累计运行时间长达10年未发生过因氧化皮脱落引起的堵管、爆管事故。对这2台机组锅炉过热器和再热器的氧化膜及氧化皮生成情况进行检查,发现差别较大。通过分析,找出了氧化皮产生及剥离的原因:(1)氧化皮是金属在高温水汽中发生氧化的结果,氧化所消耗的氧来源于水汽本身,而非溶解在水汽中的分子氧,也即给水加氧对氧化皮的生成影响不大;(2)再热器管的氧化皮有一定程度的剥离,主要与锅炉燃烧工况、机组起停时温度升降速率以及所用材质等因素有关。同时,给出了防止氧化皮产生的措施。
2010年07期 v.39;No.283 87-89页 [查看摘要][在线阅读][下载 383K] [下载次数：387 ] |[网刊下载次数：7 ] - 李鹏;田文华;梁建民;和慧勇;杨宝红;贾予平;
对影响粉末树脂覆盖过滤器运行阻力因素进行的理论分析表明,过滤器压差增加过快的主要原因是进水悬浮物含量高、小粒径粉末树脂的比例大以及滤元受到污染。对此,可进行有效的机组停用保护,控制小粒径粉末树脂的比例以及对受到污染的滤元直接予以更换或进行化学清洗。陕西某电厂2×600 MW机组实施上述措施后,粉末树脂覆盖过滤器运行压差和运行周期已能满足机组运行要求。
2010年07期 v.39;No.283 90-94页 [查看摘要][在线阅读][下载 648K] [下载次数：127 ] |[网刊下载次数：5 ] - 郑钢;
电厂弹簧支吊架一般采用第三代系列整定式弹簧,对整定式弹簧选型计算公式、选型流程,以及配套拉杆选型做了介绍,建议在遇到弹簧表中的吊杆不能承受吊架结构荷载时,应直接给出吊杆直径。
2010年07期 v.39;No.283 95-97页 [查看摘要][在线阅读][下载 296K] [下载次数：282 ] |[网刊下载次数：4 ] - 姚兵印;李太江;康豫军;王彩侠;王宪春;刘立营;应爱国;杨勇;
某电厂4号、5号机组除氧器除氧头的三级抽汽平衡汽管(简称三抽管道)的接管座焊缝多次发生开裂泄漏,并且除氧头筒体内壁也存在大量裂纹。分析认为,造成焊缝开裂和除氧头筒体内壁裂纹的主要原因是接管座角焊缝未焊透及除氧头淋水盘结构不合理。对此,提出了修复改进措施。
2010年07期 v.39;No.283 98-100页 [查看摘要][在线阅读][下载 428K] [下载次数：88 ] |[网刊下载次数：6 ]