- 胡思科;王嘉琦;曹雪源;
基于大型火电机组原则性热力系统的简捷计算方法,结合机组变工况时汽轮机内汽态参数变化过程,以亚临界N600-16.67/537/537型机组为例,进行了再热温度提高至新蒸汽温度(570℃)时机组热经济性与管材可靠性的分析计算。结果表明,该机组再热器选用12Cr1MoV钢,再热温度提高至570℃是安全可行的;再热温度与机组各热经济性指标基本呈线性关系,再热温度从537℃提高至567℃,全厂热效率将提高0.66%,煤耗率降低4.6g/(kW·h),节能效果显著。
2014年04期 v.43;No.329 1-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 656K] [下载次数：180 ] |[网刊下载次数：5 ] - 胡满银;张静;孙莉莉;
为得到阴极阻流板的最佳形状和气流速度,对加装阴极阻流板后电场通道内的气流进行模拟。使用Gambit软件建立计算模型,利用Fluent软件计算得到电除尘器电场通道的气流速度分布。模拟及计算结果表明:加装阴极阻流板,能在电晕线附近形成低流速区,利于阴极收尘;加装管状阻流板时气流分布相对较好;阻流板形状一定时,降低烟气流速利于改善气流分布。
2014年04期 v.43;No.329 6-9+14页 [查看摘要][在线阅读][下载 938K] [下载次数：72 ] |[网刊下载次数：3 ] - 郝欣;王英荟;张天放;宋圣军;
结合亚临界600MW直接空冷机组前后墙对冲燃烧锅炉的特点,总结了机组在快速减负荷(RB)时跳闸磨煤机的组合方案。针对RB动作初期存在的炉膛压力下降过快问题,对常规炉膛压力控制策略进行优化,提出了炉膛压力自适应PID控制算法,使炉膛压力偏差线性化,RB过程中切除积分计算分量,同时在一次风机RB时采用自适应方法计算PID控制器的比例增益。优化后,机组在RB工况下的炉膛压力衰减率最大为80%,过渡时间显著缩短。
2014年04期 v.43;No.329 10-14页 [查看摘要][在线阅读][下载 688K] [下载次数：94 ] |[网刊下载次数：7 ] - 宁新宇;王双童;
通过调研30台600 MW级机组动叶可调轴流式送风机的设备选型及实际运行状况,发现部分送风机存在选型偏大、电机容量与风机容量不匹配等问题,这会增加机组的初期投资,降低风机实际运行效率,增加电耗。建议将送风机选型的流量裕度控制在5%左右,风机电机功率控制在1 500kW以内,并对裕量偏大的送风机进行降速降容节能改造。
2014年04期 v.43;No.329 15-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 454K] [下载次数：227 ] |[网刊下载次数：8 ]
- 代善良;杨建国;叶胜;
针对1 000MW机组空冷凝汽器(ACC)所采用的单排翅片管,利用计算流体动力学(CFD)软件,对迎面风速不同分布方式下翅片管的流动换热特性进行数值模拟,对比分析不同迎面风速分布对单排翅片管空气侧换热系数的影响。分析结果表明:采用迎面风速沿蒸汽流动方向逐渐降低的分布方式,可以提高翅片管的换热系数,有利于翅片管换热;呈抛物线分布的迎面风速优于直线分布的迎面风速。
2014年04期 v.43;No.329 34-37页 [查看摘要][在线阅读][下载 618K] [下载次数：99 ] |[网刊下载次数：3 ] - 朱静;张红;苏磊;
通过实验研究了加热功率变化时,铜-水和铜-乙醇振荡热管的传热性能及其壁温波动特征。结果表明:正常工作时,水热管均温性优于乙醇热管,传热热阻较乙醇热管小;低加热功率下,随加热功率增加,水热管壁温波动形式存在明显的转变,而乙醇热管无类似现象;高加热功率下,水热管热阻不断增大,而乙醇热管内局部出现工质过热现象,但依然能保持稳定的传热性能;温度波动振幅及频率大、波动稳定且均匀的热管传热性能较好。
2014年04期 v.43;No.329 38-42+48页 [查看摘要][在线阅读][下载 978K] [下载次数：201 ] |[网刊下载次数：3 ] - 叶向前;王振宇;李鑫;方彦军;
对东方锅炉股份有限公司制造的超超临界1 000MW机组直流锅炉汽水分离器中间点焓值的机理模型进行仿真试验分析,并对机理模型和系统辨识模型分别进行开环动态特性和闭环控制仿真试验。结果表明,该机理模型能够较全面地描述中间点温度的动态特性,适用范围广,具有更好的响应快速性和稳定性,调节时间短、超调量小。
2014年04期 v.43;No.329 43-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 879K] [下载次数：206 ] |[网刊下载次数：8 ] - 金绪良;李永立;王应高;赵荧;星成霞;王海宏;谷丽萍;
针对目前凝结水精处理系统再生无可靠调整依据的问题,提出通过采用正交试验,在不同再生条件下动态监测再生洗脱液中各种杂质离子含量的变化趋势,经曲线拟合总结出树脂最优再生参数条件。将该法应用于某电厂精处理系统进行试验表明:当阳树脂再生洗脱液中Na+、NH4+等杂质离子含量降到最高值的1%以下时,阳树脂再生度能满足混床出水Na+<1μg/L要求;当阴树脂再生洗脱液中PO43-、活性硅等杂质离子含量降到最高值的5%以下时,阴树脂再生度能满足混床出水Cl-<1μg/L要求。树脂经最优参数再生后,周期制水量从3.3万t提高到5.6万t,并且精处理出水水质明显改善。
2014年04期 v.43;No.329 49-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 958K] [下载次数：242 ] |[网刊下载次数：5 ] - 华君叶;陈亚平;吴嘉峰;
在卡林纳循环基础上增设1个预热器和1个水冷溶液冷却器而构成的三压力氨水动力循环(TPAWPC),能更合理循环能量,节省换热面积,且可生产生活热水。在循环热效率ηth基础上,考虑余热回收率ηwh,选取两者的乘积(动力回收效率η0)作为评价准则,模拟计算分析了工质工作浓度和基本浓度、循环倍率、透平进口温度等循环重要参数对循环热力性能的影响。结果表明,工质的工作浓度决定了循环工作压力,工质基本浓度必须与工质工作浓度相配合方可获得高效率;循环倍率对循环动力回收效率呈正向较弱影响;当透平进口工质参数为400℃/8MPa,循环最低温度为30℃时,循环热效率和动力回收效率分别为26.05%和22.47%。
2014年04期 v.43;No.329 54-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 795K] [下载次数：130 ] |[网刊下载次数：6 ] - 冯亮;张红;王中贤;沈妍;于萍;
建立了热管式生物质气化炉间接气化的动力学模型,研究气化温度和水蒸气与生物质添加量之比(简称为S/B)对气体组分、热值和气体总产率的影响。结果表明:H2和CO的体积分数随着气化温度的升高而增加,CO2的体积分数随着温度的升高而减少;增加S/B有利于H2和CO2的产生,不利于CO的生成;生物质气化气体产物中H2的体积分数在50%~60%之间时,气体热值可高达10MJ/m3。
2014年04期 v.43;No.329 59-62+68页 [查看摘要][在线阅读][下载 725K] [下载次数：146 ] |[网刊下载次数：3 ] - 陈鸿伟;闫景波;张梅有;张志才;
研究了水蒸气分压、热解温度、热解恒温时间和气化温度对伊宁煤焦水蒸气气化反应的影响,并获得了相关动力学参数。结果表明:随着水蒸气分压的提高,煤焦气化活性提高,水蒸气分压大于0.045MPa时,煤焦表面活性位已经达到饱和;提高热解温度、延长恒温时间均会使煤焦气化活性降低,随着气化温度的升高,热解温度、恒温时间对煤焦气化活性的影响减小;气化温度是影响煤焦气化活性的主要因素,升高气化温度能明显提高煤焦气化活性;收缩核模型能够较好地描述伊宁煤水蒸气气化,由该模型求出的活化能范围为148.2~189.6kJ/mol。
2014年04期 v.43;No.329 63-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 872K] [下载次数：103 ] |[网刊下载次数：8 ] - 惠世恩;梁凌;范庆伟;刘长春;陈志良;荆强征;
采用TA-Q500型热重分析仪,在升温速率分别为20、40、80、100℃/min的条件下对玉米秸秆进行了热解实验,研究其热解特性,并分别应用Popescu法、Flynn-WallOzawa(FWO)法和Kissinger-Akahira-Sunose(KAS)法求解了热解反应动力学的最概然机理函数、活化能与指前因子。结果表明:反Jander方程三维扩散机理为理想的最概然机理函数;随着升温速率的增加,样品失重曲线向高温侧移动,初始热解温度、失重高峰温度及终止温度均有所升高,热解反应活化能也呈逐渐增加趋势。
2014年04期 v.43;No.329 69-75页 [查看摘要][在线阅读][下载 905K] [下载次数：395 ] |[网刊下载次数：9 ] - 王福珍;王能;黄帆;贾磊;刘石;
初步设计了一种采用烟气循环富氧燃烧的微型燃气轮机燃烧室,按燃烧稳定、总压恢复系数、出口温度场调节等几个方面确定燃烧室基本的几何尺寸,二次风及掺混冷却孔的位置,旋流燃烧器的结构等,并利用CFD软件对设计燃烧室的热态流场、燃烧稳定性、燃烧效率、压力损失等性能进行了数值模拟。计算结果表明,设计的燃烧室流场合理,燃烧稳定、效率高,压力损失小,基本达到了设计要求。
2014年04期 v.43;No.329 76-81页 [查看摘要][在线阅读][下载 877K] [下载次数：207 ] |[网刊下载次数：8 ] - 黎颖慧;韦红旗;王丽丽;韩国庆;
针对某300MW直接空冷机组夏季汽轮机排汽压力过高的问题,建立了分建式干湿联合冷却系统及其计算模型,在主蒸汽流量分别为700、900t/h时,对采用直接空气冷却系统和干湿联合冷却系统机组的汽轮机排汽压力及净发电功率随环境干球温度的变化情况进行了分析,结果表明:干湿联合冷却系统的性能受环境干球温度的影响远小于直接空气冷却系统;在高环境干球温度下,干湿联合冷却系统的经济性和稳定性均优于直接空气冷却系统;在主蒸汽流量为700t/h,环境干球温度高于10℃时,采用干湿联合冷却系统较为适宜,而在主蒸汽流量为900t/h,环境干球温度高于5℃时,关闭湿式冷却系统较为经济。
2014年04期 v.43;No.329 82-86页 [查看摘要][在线阅读][下载 575K] [下载次数：249 ] |[网刊下载次数：13 ] - 张波;牛国平;王月明;马建兰;王晓冰;董陈;罗志;
通过数值模拟的方法,对某电厂锅炉烟气脱硝改造工程SCR系统流场进行优化时发现,由于该机组空气预热器(空预器)的烟气侧和空气侧为左右布置,且锅炉后部受热面前后竖井烟温偏差达60℃,导致催化剂来流烟气在宽度方向上存在40℃温差。对此,通过采用急转烟道均流装置,将SCR反应器入口扁平烟道宽度方向的温度偏差,转变为烟道高度方向的温度偏差,增加了冷、热烟气的接触面积,强化了冷、热烟气的混合效果。数值模拟和模型试验研究表明:应用急转烟道均流装置的SCR系统,催化剂来流温度偏差仅为7℃,其他各项技术指标也均满足要求。
2014年04期 v.43;No.329 87-94页 [查看摘要][在线阅读][下载 1458K] [下载次数：231 ] |[网刊下载次数：8 ]
- 刘亮;陈明辉;张家元;李红明;邬海明;欧凤林;
以某钢铁集团220t/h燃气锅炉为试验对象,对在不同富氧含量环境下富氧量对燃气锅炉燃烧特性、烟气成分和锅炉效率的影响进行了试验分析。结果表明:燃气锅炉在不同富氧含量氛围中的燃烧特性不同,随着富氧量的增加,锅炉排烟温度升高,锅炉热效率及经济效益提高;当通入富氧量为4 000m3/h时,锅炉效率为91.87%,与常规燃烧方式相比效率提高了2.02%。
2014年04期 v.43;No.329 95-97+101页 [查看摘要][在线阅读][下载 640K] [下载次数：274 ] |[网刊下载次数：7 ] - 温志鹏;吴泽明;孙忠孝;
针对目前国内众多燃煤电厂脱硫烟囱防腐效果不佳的问题,研制出双马来酰亚胺(BMI)复合材料。该材料采用改型BMI树脂与碳纤维氟橡胶增强相融合技术,具有高强度、高韧性及耐高温、抗热冲击的性能;同时采用纳米片状填料插层复合技术,形成高屏蔽阻隔效果,可以满足火电厂烟气脱硫烟囱的防腐需要。
2014年04期 v.43;No.329 98-101页 [查看摘要][在线阅读][下载 585K] [下载次数：143 ] |[网刊下载次数：6 ] - 黄中;
钟罩式风帽在大型循环流化床(CFB)锅炉中普遍采用,随着锅炉运行时间的增加其漏渣和磨损问题日益突出,影响锅炉的安全性和稳定性。对其成因进行分析研究,发现芯管顶部与风帽外罩间隙是产生钟罩式风帽漏渣及磨损的重要原因,通过数值模拟分析了不同间隙下的风帽阻力特性。结果表明,芯管顶部与风帽外罩之间存在1mm间隙时风帽阻力下降9.1%,存在3mm间隙时风帽阻力下降21.8%,存在5mm间隙时风帽阻力下降30.8%,间隙的存在严重破坏了钟罩式风帽的阻力特性。此外,钟罩式风帽外罩出口小孔设置方式对漏渣和磨损也有不良影响,风帽外罩小孔可以考虑向下倾斜开设。
2014年04期 v.43;No.329 102-105+109页 [查看摘要][在线阅读][下载 820K] [下载次数：184 ] |[网刊下载次数：6 ] - 王宏伟;冯垚飞;冯林魁;谷志德;王平;张瑞山;
通过某∏T-140/165-130/15-2型供热机组的抽汽试验,绘制了机组在实际抽汽工况下新蒸汽流量与电功率的关系(工况图),根据机组特性和实际热负荷,对工况图以及相应的试验数据进行分析并对不同抽汽流量下的功率进行修正,得出在不同热负荷下机组的调峰范围。研究结果表明:随着抽汽流量的增加,机组最小电功率随之增大,最大电功率先增大后减小;当抽气流量分别为60、120、180、240、300、360t/h时,机组的调峰范围分别为79.88、77.98、67.35、61.11、55.88、30.13 MW,即抽汽流量越大,机组的调峰范围越小。
2014年04期 v.43;No.329 106-109页 [查看摘要][在线阅读][下载 452K] [下载次数：256 ] |[网刊下载次数：5 ] - 王春利;万勇;胡博;贾强邦;
为了充分利用现场总线智能设备的状态诊断数据,对设备状态进行监视和诊断,研发了基于数据挖掘技术的现场总线设备监控管理系统,其通过以太网的OPC通信协议接收来自DCS、现场总线控制系统(FCS)、PLC系统的现场总线设备状态诊断数据,并对其进行分析和处理,且不局限于某控制系统,实现了对现场总线设备的统一监控管理和预测性维护。
2014年04期 v.43;No.329 110-112+115页 [查看摘要][在线阅读][下载 833K] [下载次数：147 ] |[网刊下载次数：5 ] - 陈志刚;郭新良;杜宗强;
某电厂锅炉补给水阴双室固定床出水硬度超标。通过现场数据分析发现,原因为阳床在反复试投运的过程中,已经深度失效,导致阳床出水带有硬度,再进入强碱树脂层时,硬度产生沉淀,并沉积在阴床内,在投运阴床时硬度缓慢释放。通过酸碱浸泡的方法对阴树脂进行复苏,复苏后的阴床出水水质合格。
2014年04期 v.43;No.329 113-115页 [查看摘要][在线阅读][下载 339K] [下载次数：53 ] |[网刊下载次数：5 ] - 冯丽苹;肖秀媛;刘晓莹;
GB/T 264-1983《石油产品酸值测定法》和GB/T 28552-2012《变压器油、汽轮机油、抗燃油酸值测定法(BTB法)》测定电力用油酸值时,再现性较差。分析原因为当油样的酸值较大时,在上述2种标准方法指示剂的变色区域内,溶液pH值随碱液的体积变化不明显,不出现滴定突跃,溶液的颜色也不能发生突变,导致无法准确判断滴定终点。对此,建议将滴定终点修正为:用碱兰6B作指示剂时,溶液的蓝色消失;用BTB作指示剂时,溶液由黄色变为黄绿色;对于颜色较深,终点难以判断的油样,减少称样量。方法经修正后,有效改善了再现性差的问题,有利于电力用油质量监督。
2014年04期 v.43;No.329 116-118页 [查看摘要][在线阅读][下载 479K] [下载次数：170 ] |[网刊下载次数：6 ] - 盛锴;
基于对某300MW机组一次调频试验,分析了影响其一次调频性能的因素,汽轮机阀门流量函数与实际阀门流量特性不匹配以及机组的运行方式是造成机组一次调频性能不佳的主要原因。采用Matlab/Simulink软件建立了汽轮机及其调节系统模型,以验证试验结果的正确性,并提出了改善机组一次调频性能的建议。
2014年04期 v.43;No.329 119-123页 [查看摘要][在线阅读][下载 856K] [下载次数：265 ] |[网刊下载次数：7 ] - 谢云明;骆晓玲;王智微;马朋波;申大伟;徐创学;赖菲;
基于对入炉煤低位热值实时计算方法的不确定度分析,确定了对入炉煤低位热值不确定度影响较大的因素为煤流量、汽轮机热耗率和锅炉效率。将某300MW机组实时计算的入炉煤低位热值与化验的入炉煤低位热值进行对比,以验证实时计算方法的正确性,并对比较偏差进行了分析,表明计算结果符合入炉煤低位热值合成不确定要求。同时,提出了降低主要影响参数不确定的措施。
2014年04期 v.43;No.329 124-127页 [查看摘要][在线阅读][下载 443K] [下载次数：208 ] |[网刊下载次数：5 ] - 谭志茜;邝伟;芶建兵;王智微;翁建明;袁杰;彭中;
对锅炉上部差压及床压的控制优化进行了试验研究,并对机组经济性的影响进行了分析计算。结果表明,锅炉满负荷运行时,上部差压控制在0.8~0.9kPa(设计值为1.4kPa),床压的运行控制值在15~16kPa较为经济合理,节能降耗效果明显。
2014年04期 v.43;No.329 128-130页 [查看摘要][在线阅读][下载 357K] [下载次数：164 ] |[网刊下载次数：5 ]
- 胡志宏;李德功;邵红军;董信光;郝卫东;
为降低NOx排放浓度,通过更换低氮燃烧器,增加燃尽风喷嘴,采用分级燃烧技术对一台600 MW对冲燃烧锅炉进行了低氮燃烧改造,使NOx排放浓度由750~900mg/m3降低到350mg/m3以下,同时锅炉飞灰含碳量没有明显变化。改造后在燃尽风全关的情况下NOx排放浓度即可降低40%,且随燃尽风量增大NOx排放浓度继续降低。针对改造后过热器减温水量明显增加问题,提出了采用部分低温过热器置换为省煤器的方案,以降低减温水流量。
2014年04期 v.43;No.329 131-134页 [查看摘要][在线阅读][下载 559K] [下载次数：332 ] |[网刊下载次数：2 ] - 殷炳毅;牛树森;沈赫男;张志学;
针对烟气脱硫系统不同配置的增压风机系统故障状态,提出了相应的解决措施。对于单增压风机系统增加增压风机事故跳闸触发锅炉总燃料跳闸(MFT)功能,以及增设增压风机旁路系统和增压风机故障快速减负荷(RB)功能,可以避免因增压风机故障跳闸而导致的锅炉MFT;对于双增压风机并联系统设计了2套RB逻辑,保障了机组的安全运行。
2014年04期 v.43;No.329 135-137页 [查看摘要][在线阅读][下载 597K] [下载次数：72 ] |[网刊下载次数：6 ] - 徐国君;李印;
大容量、高参数机组需要辅助蒸汽作为机组启动用汽(主要是汽封供汽),为此需要增加较大的建设投资和运行费用。华能鹤岗发电有限公司通过对主蒸汽和再热蒸汽疏水系统的改造以及对启、停机操作规程的修改,实现了无辅助汽源的机组启停运行,节约了启动蒸汽炉的投资及其运行和维护费用,经济效益显著提高。
2014年04期 v.43;No.329 138-140+144页 [查看摘要][在线阅读][下载 590K] [下载次数：76 ] |[网刊下载次数：9 ] - 邹海峰;
介绍了远程水力吹灰器的基本原理和特点,总结了远程水力吹灰器在我国大型燃煤电站锅炉上的应用情况,认为其布置灵活,系统简单,吹灰区域能够完全覆盖结焦部位,除焦效果好,调整方便,除灰效率高,可以根据实际结焦部位和程度调整吹灰曲线和吹灰强度(包括时间、流量、压力),投运时对锅炉燃烧和汽水系统影响较小,可有效控制水冷壁裂纹现象。将远程水力吹灰器布置在锅炉燃烧器区,并与常规蒸汽吹灰器联合使用,可有效防治我国低灰熔点煤种锅炉结焦,是防治的主要手段之一。
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