- 王富兴;田松峰;麻东东;房林铁;
以小扰动理论为基础,根据热力系统热经济性的基本方程,推导出定流量条件下加热器端差对机组煤耗影响的简易计算模型,并以1 000MW机组为例进行算例分析。结果表明,该模型能准确而快速地评价各级加热器端差变化对机组煤耗的影响,具有通用性。经与等效焓降法比较,计算结果基本一致。
2011年12期 v.40;No.300 13-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 389K] [下载次数：189 ] |[网刊下载次数：8 ] - 赵宇红;张韵辉;
软计算对于不精确、不确定或者不准确信息的容错能力,使得软计算成员间的结合以及软计算方法与其它方法的结合成为解决热工过程中复杂建模、控制、优化问题的新方法。为了有效、可靠地测量钢球磨煤机(球磨机)出力,基于神经网络、混沌信息处理技术的软计算方法建立了球磨机出力软测量模型。仿真结果表明,该模型不仅能够预估稳态下的球磨机出力,而且能够在线估计动态过程中的球磨机出力。
2011年12期 v.40;No.300 17-21页 [查看摘要][在线阅读][下载 602K] [下载次数：97 ] |[网刊下载次数：3 ] - 郑建涛;徐越;
IGCC电厂合成气的组分及热值对燃气轮机和整个IGCC电厂的稳定运行至关重要,合成气热值调整由合成气饱和器及相关系统完成。简述了IGCC电厂的合成气饱和器类型及其它类型的合成气混合和热值调整装置及系统,并对水饱和器进行了模拟分析。总结了合成气水饱和器和蒸汽饱和器的特点及其出口参数的影响因素,并对这2种合成气饱和器进行了比较。结果表明,水饱和器的注水温度和流量影响出口合成气温度和组分,蒸汽饱和器入口合成气的温度和流量对出口合成气的温度和组分有较大影响。
2011年12期 v.40;No.300 22-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 429K] [下载次数：77 ] |[网刊下载次数：3 ] - 郭江龙;常澍平;姚力强;李琼;
根据能量平衡原理,构建了基于除氧器入口疏水流量的凝结水流量矩阵计算模型,并采用该模型对某台300MW机组在设计THA工况下的除氧器入口凝结水流量进行计算,其结果与设计值一致。该模型具有较强的通用性且易于程序化等,可作为1种凝结水流量测量值的校准依据。
2011年12期 v.40;No.300 27-29页 [查看摘要][在线阅读][下载 357K] [下载次数：99 ] |[网刊下载次数：4 ] - 王露;谢建丽;胡家元;
采用GCF型高压釜模拟高于350℃下的水汽环境,对20G、T22、SA210A-1等3种火电机组水汽系统常用材质进行了十八胺成膜试验,依据硫酸铜点滴试验、交流阻抗、极化曲线等方法评价成膜效果,并利用Matlab 6.5对结果进行回归分析。结果表明:在温度为470～490℃,十八胺浓度为60～70mg/L,恒温时间为3～5h,pH值为8.8左右时,3种金属材料表面均能形成很好的保护膜,其中pH值对成膜效果影响最大,最佳pH值为9.0。此外,十八胺在不同金属表面成膜效果存在差异。
2011年12期 v.40;No.300 30-33页 [查看摘要][在线阅读][下载 527K] [下载次数：121 ] |[网刊下载次数：8 ] - 李志刚;田泽中;黄万启;
介绍了华能榆社发电有限公司(榆社电厂)直接空冷300MW机组凝汽器发生严重流动加速腐蚀(FAC)的现象,分析认为其原因为水平配汽管表面形成疏松Fe3O4膜,以及配汽管过渡段的蒸汽扰动和湿蒸汽水滴的冲击。提高给水和金属表面液膜中的pH值有利于抑制流动加速腐蚀和降低腐蚀产物对热力系统的影响,但存在加氨量显著增加和影响后续精除盐系统等问题。
2011年12期 v.40;No.300 34-37页 [查看摘要][在线阅读][下载 547K] [下载次数：248 ] |[网刊下载次数：4 ] - 姬鄂豫;朱小红;姚杰新;
结合某发电厂1号、2号机组凝汽器不锈钢管水侧腐蚀部位分布和腐蚀特征,分别对腐蚀部位沉积物和内壁蚀孔附近管材成分进行成分、电镜和能谱分析,结果发现管材缺陷和微生物腐蚀在点蚀形成过程中具有协同作用。探讨了管材缺陷与微生物对凝汽器不锈钢管腐蚀的电化学反应机理,并在综合分析不锈钢腐蚀的影响因素基础上,提出了不锈钢凝汽器在运行过程中应采取的防护措施。
2011年12期 v.40;No.300 38-42页 [查看摘要][在线阅读][下载 750K] [下载次数：124 ] |[网刊下载次数：4 ]
- 林显敏;陈文;魏友鸰;余武高;毛晓飞;王智微;陈念祖;
针对某670t/h循环流化床(CFB)锅炉30种运行工况进行测量,并采用最优回归分析法对分流回灰换热器布置有一级低温过热器的温升调节控制特性进行分析。结果表明,锅炉负荷率、炉膛上部静压差、旋风筒回料温度、外置换热器进口汽温、分配室风量、内均流室风量、外均流室风量、换热室风量等参数对一级低温过热器温升的影响不尽相同,其中内、外均流室风量是一级低温过热器温升的主要调节参数,其调节幅度可满足锅炉实际运行要求。
2011年12期 v.40;No.300 43-48+63页 [查看摘要][在线阅读][下载 1384K] [下载次数：124 ] |[网刊下载次数：3 ] - 毛晓飞;魏友鸰;石全成;陈文;余武高;林显敏;王智微;陈念祖;
对某HG670/13.7-L.PM19型循环流化床(CFB)锅炉30种运行工况进行测量,并采用最优回归分析法对影响炉膛出口烟温变化的锅炉负荷、燃煤收到基灰分、收到基挥发分、收到基低位发热量、给煤粒径、床压、一次风率、上二次风率、下二次风率、炉膛出口氧量等因素进行分析。结果表明,参数变化对炉膛出口烟温的影响幅度由大到小排列,依次为配风方式、床压、氧量、给煤粒径。床压和给煤粒径的改变需要时间较长,一般情况下不用于调节炉膛出口烟温。为防止炉膛出口烟气超温,在维持其它参数稳定的前提下,最便捷有效的手段是改变配风方式或提高氧量。在不同煤质条件下,有关参数对炉膛出口烟温的影响趋势和影响幅度不同。
2011年12期 v.40;No.300 49-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 890K] [下载次数：156 ] |[网刊下载次数：6 ] - 张力;邱忠;曹幸卫;梁进林;
神华新疆米东热电厂2×300MW机组循环流化床(CFB)锅炉采用微流化方式点火,整个点火过程床温温升率一直维持在1～3℃/min之间,瞬间最高达4.6℃/min,连续给煤前床温的平均温升率约为2℃/min,温升合理、可控。点火耗油量为9.03t,远远低于试运期间的点火耗油量,也低于我国其它同级别CFB锅炉点火过程的耗油量。
2011年12期 v.40;No.300 54-56+66页 [查看摘要][在线阅读][下载 781K] [下载次数：77 ] |[网刊下载次数：9 ] - 刘静宇;许明峰;李有信;王磊;程金武;
根据荥阳电厂超临界机组W火焰锅炉的调试情况,对该型锅炉在起动过程中的温度和热偏差控制、炉水循环泵控制、锅炉转直流运行操作以及预防W火焰偏烧等关键技术进行了总结和优化。采取相应技术措施后,锅炉起动和运行中没有出现超温、燃烧不稳定、灭火、满水、缺水以及炉水循环泵故障等异常现象,各项运行参数和指标都达到优良水平。
2011年12期 v.40;No.300 57-59页 [查看摘要][在线阅读][下载 414K] [下载次数：93 ] |[网刊下载次数：10 ] - 李帅英;周永刚;李培;孔艳丽;赵虹;
对3种含硫量差异明显的煤进行掺配,采用库伦滴定法对单煤和混煤分别在815、900、1 000℃下灼烧的灰样进行分析,得到相应的固硫率。测定结果表明:混煤的固硫率受温度等因素的影响较大,不具有可加性;(Ca+Mg)/S摩尔比对固硫率的影响随着温度的升高而减弱;在较低的温度(815℃)下,配煤可以提高煤自身的固硫率。
2011年12期 v.40;No.300 60-63页 [查看摘要][在线阅读][下载 460K] [下载次数：126 ] |[网刊下载次数：5 ] - 张学延;
结合汽轮发电机组现场振动故障的诊断及处理实例,对机组轴电压(流)产生的原因、危害及其对轴系振动的影响进行了总结。分析认为,机组轴电压(流)产生的主要原因为绝缘不良、碳刷接触不良,其对机组轴系振动的影响主要是引起轴系或轴承振动特性恶化,出现虚假的振动信号,引起振动保护动作。
2011年12期 v.40;No.300 64-66页 [查看摘要][在线阅读][下载 516K] [下载次数：268 ] |[网刊下载次数：7 ] - 牛中敏;丁一雨;
针对某超超临界1 000MW机组,提出了采用串联外置式蒸汽冷却器利用第3级抽汽过热度提高锅炉给水温度的方案。基于热力系统矩阵分析法,对该方案进行了热经济性分析。分析表明,设置外置式蒸汽冷却器可提高锅炉给水温度4.9℃,汽轮机绝对内效率相对设置前提高了0.24%,降低发电标准煤耗率约0.65g/(kW.h),经济效益显著。
2011年12期 v.40;No.300 67-69页 [查看摘要][在线阅读][下载 312K] [下载次数：546 ] |[网刊下载次数：5 ] - 马呈霞;王宏伟;秦睿;郭钰锋;夏岩;葛智平;陈林;
在孤网运行状态下传统超速保护控制(OPC)由于汽轮机转速的较大波动会使汽轮机调节阀频繁动作,影响电网频率的稳定性。为此,以中间再热式汽轮机为例,建立了多区域单机无穷大系统仿真数学模型。通过对孤网运行状态下不同OPC保护定值对电网频率稳定性影响的仿真,提出了孤网运行状态下发电机组解列时适当提高OPC保护定值的措施,以及在OPC控制逻辑中增加并网、解列、孤网运行3种控制方式的方案。
2011年12期 v.40;No.300 70-72+76页 [查看摘要][在线阅读][下载 490K] [下载次数：231 ] |[网刊下载次数：6 ] - 钟清;童垚;陈锐民;方彦军;
针对火电厂厂级自动发电控制(AGC)系统软件的编程,提出了一种基于coldfire编译器的C语言与美国ABB公司的Symphony DCS Composer组态语言联合编程方案,解决了DCS组态语言对复杂算法的局限性,在DCS上实现了厂级AGC的负荷优化分配和机组性能计算等复杂运算,并开发了DCS下的厂级AGC系统。该方法简洁有效,也可用于其它具有复杂运算的控制系统。
2011年12期 v.40;No.300 73-76页 [查看摘要][在线阅读][下载 583K] [下载次数：151 ] |[网刊下载次数：3 ] - 李书才;董建康;张力;
针对复杂热工系统多变量、强耦合的特点,介绍了多变量的动态矩阵控制(DMC)算法用于热工系统控制的实现步骤,提出了DMC控制器参数自整定方法。将DMC控制器应用于中储式钢球磨煤机(球磨机)制粉系统进行的仿真表明,该控制方法具有较好的解耦性能,提高了过程控制的品质。
2011年12期 v.40;No.300 77-79+82页 [查看摘要][在线阅读][下载 459K] [下载次数：249 ] |[网刊下载次数：6 ] - 叶智;贾强邦;杨新民;邢胜利;薛磊;
为了给自适应控制方案提供实时修改PID调节参数的输入接口,开发了FCS165现场总线控制系统高级PID功能块(APID)。在自动控制、跟踪及强制3种控制方式下,当控制量越限时可将其始终限制在设定的输出上下限内,以及在每个运算周期都需要实时对积分环节进行APID抗积分饱和和无扰切换等特殊处理。
2011年12期 v.40;No.300 80-82页 [查看摘要][在线阅读][下载 371K] [下载次数：64 ] |[网刊下载次数：8 ] - 董益华;瞿潇;张锡根;郭锋;
电网调度自动化系统的投入运行构成了直接调度方式下的机组级自动化控制系统,这种机组级的调度方式在提高电网频率质量的同时,由于缺乏各机组的经济特性数据而无法有效实现各机组的经济、节能调度。对此,开发了与电网调度系统无缝连接、实时计算、闭环控制的厂级调度系统。应用结果表明,厂级调度系统明显提高了电厂运行经济性,减小了机组因参与电网调峰而造成的额外经济损失。
2011年12期 v.40;No.300 83-86页 [查看摘要][在线阅读][下载 556K] [下载次数：121 ] |[网刊下载次数：10 ] - 王彩侠;贾建民;赵慧传;陈吉刚;唐丽英;
在不同温度下对进口Super304H和国产S30432喷丸管进行的保温2h的热处理对比试验结果表明:当加热温度超过750℃时喷丸形变层的微观组织会发生退化,且碎化晶层组织退化速度高于多滑移层组织,导致Cr元素向表面扩散迁移的能力降低;喷丸处理质量会显著影响喷丸形变层的抗高温软化能力;进口Super 304H喷丸管因形变组织硬度更高且分布均匀而使其短时间抗高温软化能力比国产S30432喷丸管高出100℃以上。为了充分利用喷丸处理的表面加工硬化能力,需确保喷丸处理的质量以及弯管加工或者焊后热处理时的温度不超过730℃。
2011年12期 v.40;No.300 87-91页 [查看摘要][在线阅读][下载 877K] [下载次数：216 ] |[网刊下载次数：3 ] - 陈刚;张宏亮;欧阳业精;
对30个煤质实验室进行能力比对试验,采用稳健统计方法统计试验结果,采用直方图对统计结果进行表述,并对煤质实验室试验结果进行评价。稳健统计方法综合考虑了试验不确定度、相对不确定度及标准偏差等因素,其结论更能真实评定实验室的检测能力。
2011年12期 v.40;No.300 92-95页 [查看摘要][在线阅读][下载 471K] [下载次数：89 ] |[网刊下载次数：3 ] - 袁国全;张新凯;李佩;苏艳;靳阿林;朱学兵;
对某电厂机组补给水的机械加速澄清池进行出力调整试验,重新筛选了混凝剂和助凝剂,混凝剂选用PAC 1,投加量为30mg/L,助凝剂PAM的投加量为0.6mg/L。经过调整后,2个机械加速澄清池的总出力从300m3/h提高至670m3/h,满足机组供水的要求。
2011年12期 v.40;No.300 96-97+100页 [查看摘要][在线阅读][下载 337K] [下载次数：207 ] |[网刊下载次数：2 ] - 张小刚;张向涛;华锦贵;李建玺;罗奖合;
针对某火电机组烟气CO2捕集系统设备腐蚀情况,分析系统腐蚀原因,指出烟气中复杂成分致使乙醇胺降解产生的产物是捕集系统发生腐蚀的主要原因。此外,运行参数控制不当也会导致系统腐蚀。对此,提出了选择适当材料制作易腐蚀部件、在溶液加入缓蚀剂、清除捕集系统杂质等减缓系统腐蚀的措施。
2011年12期 v.40;No.300 98-100页 [查看摘要][在线阅读][下载 396K] [下载次数：283 ] |[网刊下载次数：6 ]
- 秦建柱;
<正>1日发电煤耗大幅波动原因分析在机组日发电量和负荷曲线基本相同,运行方式相对稳定的条件下,很多燃煤火电厂存在日发电煤耗大幅波动,日发电煤耗的加权累计值与按照入厂煤、月
2011年12期 v.40;No.300 101-102+105页 [查看摘要][在线阅读][下载 446K] [下载次数：58 ] |[网刊下载次数：4 ] - 朱哮水;王双童;
<正>锅炉配煤掺烧经济性分析评估系统以影响发电生产成本的因素为评价对象,将燃料采购及生产数据、机组运行数据、检修维护数据、计划经营及财务数据作为评价指标,运用组合概率、统计(回归)分析、优化方法、图论与网络优化、层次分析、插值与拟合、差分方法、模
2011年12期 v.40;No.300 103+105页 [查看摘要][在线阅读][下载 292K] [下载次数：272 ] |[网刊下载次数：8 ] - 杨明;王桂芳;李仁义;张森;姚伟;
<正>燃煤锅炉在运行过程中会产生大量飞灰,这些飞灰大部分被烟气携带出燃烧室,再随烟气进入对流烟道中,并以一定的速度冲刷烟道的受热面,导致受热面管子磨损而泄漏,严重影响锅炉的安全运行[1]。目前,飞灰磨损性能主要根据国外已有的灰成分
2011年12期 v.40;No.300 104-105页 [查看摘要][在线阅读][下载 309K] [下载次数：100 ] |[网刊下载次数：1 ] - 阎三宝;祁君田;殷焕荣;李茹雅;王卫文;杨更生;
<正>1存在问题GB13223-2003《火电厂大气污染物排放标准》规定燃煤锅炉烟尘最高允许排放浓度为50mg/m3,因此真实准确地进行测量尤为重要。目前,烟尘浓度一般采用等速采样法抽取部分烟尘,由玻纤滤筒进行分离收集(图1),通过称量采样前后滤筒质量,计算烟尘浓
2011年12期 v.40;No.300 106页 [查看摘要][在线阅读][下载 196K] [下载次数：133 ] |[网刊下载次数：4 ] - 王义兵;郑建农;苏航;
<正>取消烟气脱硫装置(FGD)烟气旁路系统后,考虑到原烟气中油污、高浓度粉尘以及持续高温对FGD的影响,需要在吸收塔前加设除尘、除油装置。湿式烟气预处理装置适用于无烟气-烟气换热器(GGH)的FGD系统,装置运行时,仅考虑锅炉投油阶段所产生的最大烟气量。装置内烟气流速小于5m/s,装置内液气比
2011年12期 v.40;No.300 107页 [查看摘要][在线阅读][下载 218K] [下载次数：65 ] |[网刊下载次数：3 ]